На схеме I литник и стояк одной формы представляют собой единое целое, вентиляционные отверстия отсутствуют, заливка осуществляется сверху, а шары для помола металлическая форма не имеет воздухопроницаемости. Расплавленный чугун поступает в полость формы через заливочное (подъемное) отверстие; газ в полости формы может проходить только через заливочное (подъемное) отверстие, чтобы выйти из формы. Однако скорость заливки контролируется опытом литейщиков, и человеческий фактор оказывает на нее большое влияние. Если скорость литья слишком высокая, газ в полости формы не может плавно выходить из формы и легко вовлекаться в расплавленное железо, дефекты газовых отверстий будут образовываться в корневой части стояка шлифовального шара, поверхности около стояка или в центре шлифовального шара с высоким содержанием хрома.

В Плане II литник и стояк четырехшаровой формы представляют собой единое целое, каждый шар имеет выпускное отверстие в верхней части, а процесс заливки относится к типу средней заливки. Расплавленный чугун поступает в полость формы через заливочное (стояковое) отверстие, газ в полости формы может не только выходить из формы через заливочное (стояковое) отверстие, но и выходить из формы через вентиляционное отверстие над полостью формы, таким образом, обеспечивается, что газ в полости формы может легко выходить из формы и не вовлекается легко в расплавленный чугун.

После заливки расплавленного металла в форму турбулентный вихрь и большое количество газа вовлекаются в процесс заливки. Режим загрузки схемы I - это тип верхней заливки, расплавленный чугун поступает в полость непосредственно из заливочного (стоякового) отверстия, сила удара больше, изменение импульса заливки расплавленного чугуна больше, явление турбулентности более серьезное, легко вовлечься в газ. Режим заполнения схемы II - это тип средней заливки, расплавленный чугун заливается из литника (стояка), затем расплавленный чугун буферизуется литником, полость заливается вдоль литника, сила удара мала, изменение импульса заливки расплавленного чугуна мало, явление турбулентности относительно уменьшено, и заполнение относительно стабильно, трудно попасть в газ.

Предположим, что вовлеченный газ всплывает в расплавленном чугуне в полости формы до тех пор, пока верхняя поверхность стояка не будет истощена. В этом случае не будет образовываться дефект в виде газовой дырки в поперечном сечении центра высокохромистого шлифовального шара или корня стояка и поверхности около стояка, если верхняя поверхность стояка осушена и остается в расплавленном чугуне, будут образовываться дефекты в виде пор в поперечном сечении центра шлифовального шара или корня стояка и около поверхности стояка. Высокохромистый чугун имеет характеристики объемной кристаллизации из-за высокого содержания хрома и типа карбида (CR, Fe)7C3. Поскольку ширина зоны затвердевания очень широка, когда температура расплавленного железа в форме понижается до диапазона температуры затвердевания, почти все части расплавленного железа начинают образовывать твердое кристаллическое ядро и свободно расти, что приводит к увеличению динамической вязкости расплавленного железа, плохой текучести, присутствию газа в жидком железе нелегко всплывать. Поэтому для плана I, когда газ в расплавленном железе не был полностью выведен из формы, поверхность стояка мелющего шара начала затвердевать оболочкой, предотвращая выход газа из формы. В это время газу в расплавленном железе трудно всплывать. В результате невыпущенный газ задерживается в центре мелющего шара, поверхности и стояка, что приводит к дефектам пор.