Исследование процесса производства недорогих новых износостойких мелющих шаров (2)
3.Результаты и обсуждение
По данным о значении твердости и ударной вязкости строятся графики изменения твердости: 1; графики изменения ударной вязкости следующие: Рис. 2.
Наблюдая за рис. 1, в целом, значение твердости эксперимента 2 # относительно низкое, а значение твердости эксперимента 3 ~ 9 # выше, и изменение небольшое, особенно после термической обработки (рис. 1, красная кривая), тенденция твердости 3 ~ 9 # представляет собой почти прямую линию. Сравнивая соответствующие точки на двух кривых, можно обнаружить, что значение твердости необработанного образца немного выше, чем у термически обработанного образца в эксперименте 4 ~ 9 #.
В целом, ударная вязкость теста 9 # лучше, чем у теста 1 ~ 8 #. Сравнивая соответствующие точки на двух кривых, можно обнаружить, что ударная вязкость термообработанных образцов немного лучше, чем у нетермообработанных образцов. Можно увидеть, что ударная вязкость образцов может быть улучшена термообработкой в определенном диапазоне, но в ограниченной степени. Для экономии потребляемой мощности, упрощения рабочей процедуры и снижения сложности ручного управления термообработку использовать не следует.
Результаты двух испытаний показывают, что образец 9 # имеет хорошие эксплуатационные характеристики, W (C) = 4,5% ー5,5%, W (MN) = 1,5% ー2,0% и W (CR) = 3,5% ー4,0% может использоваться для нового мелющего шара.
3.3 Металлографическая структура
Чтобы выяснить микрокосмическую причину превосходной производительности экспериментального образца 9 #, в данной статье анализируется металлографическая структура 9 #, чтобы исключить случайность. Рис. 3 представляет собой фотографию металлографического эксперимента необработанного образца № 9 — рисунок 3. Как можно видеть, карбиды в образцах в основном сетчатые, хорошо распределенные, без явных примесей. При дальнейшем усилении можно увидеть, что основная структура образца представляет собой ледебурит с мелкоигольчатым перлитом и небольшим количеством массивного карбида. Увеличение содержания C благоприятствует ледебуризации образцов, а элемент Cr способствует образованию карбидов (CR, Fe)7C3 в образцах, распределение формы и твердость которых лучше, чем у карбидов M22C6 и M3C. В то же время Mo, Cu и другие элементы могут очищать границу зерен, повышать прочность границы зерен и улучшать ударную вязкость образцов. Под действием этих факторов образец 9 # имеет лучшие физические свойства.
Рис. 4 представляет собой металлографическое изображение образца 9 # после термической обработки при 350 °C. По сравнению с рисунками 3 и 4 соответственно, можно обнаружить, что процесс термической обработки не изменяет морфологию микроструктуры образцов, но карбид имеет тенденцию изолироваться и рассеиваться в небольших частях, разрушая морфологию сети LEDEBURITE, ткань была до некоторой степени очищена. Когда образец подвергается удару, такая микроструктура действует как буфер для концентрации напряжений и эффективно улучшает ударную вязкость. Результаты металлографического эксперимента показывают, что превосходные характеристики испытательного образца 9 # обусловлены наилучшим соотношением состава и разумным процессом плавки, что делает образец имеющим идеальную структуру и устраняет случайность, что дает основу для промышленного эксперимента испытания 9 #.
Массовое производство осуществлялось в соответствии с экспериментальной технологией 9 #, а промышленные испытания проводились на шаровой мельнице мокрого типа 3,6 ~ 4,0 м 1 # в концентраторе для определения адаптивности рабочих условий шаровой мельницы. Средний удельный расход шаровой мельницы 1 # составляет 0,69 кг/т руды, что ниже среднего уровня 0,73 кг/т руды и 0,71 кг/т руды той же серии шаровой мельницы 2 # за тот же период. Видно, что новый тип шаровой мельницы, используемый в реальных рабочих условиях, имеет более низкий уровень расхода, отсутствие потери круга, отсутствие поломки и равномерный износ после износа, а также лучшее качество литья и комплексный индекс производительности. Промышленные испытания дополнительно доказывают, что новый тип процесса производства шаровой мельницы является лучшей точкой баланса между стоимостью продукта и производительностью продукта.
5.Заключение
(1) путем экспериментального анализа и промышленных испытаний определен оптимальный состав нового мелющего шара следующим образом: c 4,5% ー5,5% ; Si 1,4% ー1,6% ; Mn 1,5% ー2,0% ; CR 3,5% ー4,0% ; Mo 0,004% ー0,006% ; Cu 0,003% ー0,005% ; без термической обработки.
(2) процесс может сэкономить не менее 155 юаней на тонну продукта измельчающих шаров и 120 юаней на тонну стоимости термообработки, что составляет 275 юаней на тонну продукта измельчающих шаров. Исходя из годового объема производства в 3000 тонн, годовая стоимость может быть сэкономлена на 825 000 юаней.
(3) вышеуказанный метод процесса не требует термической обработки, имеет низкие требования к качеству оборудования и персонала, а также снижает затраты и персонал на закупку и обслуживание оборудования для мастерской. Полезная модель имеет технические требования, и потребление энергии экономится.
